今天給各位分享塔吊基礎設計計算和構造的知識，其中也會對塔吊基礎設計方案進行解釋，如果能碰巧解決你現在面臨的問題，別忘了關注本站，現在開始吧！塔吊基礎一般設計尺寸為6000*6000*1500，其配筋可按下：1、底部筋：25@150-180或22@120-150；2、面部筋：16@150-180或18@180-200；3、拉筋：16@500-700。當塔吊基礎下有樁時，基礎尺寸可適當減小，做成5000*5000*1200就夠。其中彎折長度，根據hj與lae大小比較。根據計算分析，在非工作狀態下，塔吊大臂垂直于基礎面對角線時最危險。

今天給各位分享塔吊基礎設計計算和構造的知識，其中也會對塔吊基礎設計方案進行解釋，如果能碰巧解決你現在面臨的問題，別忘了關注本站，現在開始吧！

本文目錄一覽：

• 1、塔吊基礎鋼筋圖厚1.5米怎么配筋
• 2、塔吊樁基礎的計算式及需要那些數據
• 3、請問塔吊基礎的驗算方法及步驟
• 4、QTZ40型塔吊混凝土基礎設計計算實例

塔吊基礎鋼筋圖厚1.5米怎么配筋

塔吊基礎一般設計尺寸為6000*6000*1500，其配筋可按下：

1、底部筋：25@150-180或22@120-150；

2、面部筋：16@150-180或18@180-200；

3、拉筋：16@500-700。

當塔吊基礎下有樁時，基礎尺寸可適當減小，做成5000*5000*1200就夠。

因為所插的鋼筋需要臨時成形與固定。一般是在混凝土上表面以下50mm設置第一道，再向上按設計要求設1～2道也就夠了。如果插筋很長，可能為一層樓高或更高時，那就要按設計圖紙設置更多道。

在11G101-3的構造中，柱縱筋插至基礎底板支在底板鋼筋網上，插筋的長度=露出長度+hj（基礎厚度）-bhc（基底保護層）+彎折。其中彎折長度，根據hj（基礎高度）與lae（la）大小比較。若hjlae（la），則彎折=max（6d，150）；若hj=lae（la），則彎折=15d。

擴展資料：

因為所插的鋼筋需要臨時成形與固定。這臨時箍筋如何配置，一般是在混凝土上表面以下50mm設置第一道，再向上按設計要求設1～2道也就夠了。如果插筋很長，可能為一層樓高或更高時，那就要按設計圖紙設置更多道。

在11G101-3的構造中，柱縱筋插至基礎底板支在底板鋼筋網上，插筋的長度=露出長度+hj（基礎厚度）-bhc（基底保護層）+彎折。其中彎折長度，根據hj（基礎高度）與lae（la）大小比較。若hjlae（la），則彎折=max（6d，150）；若hj=lae（la），則彎折=15d。

基本操作

一般基礎和柱子是分開施工的，這時候柱子的鋼筋如果直接留到基礎里，由于鋼筋很長不方便施工，所以就甩出來一段鋼筋用于柱子的鋼筋搭接用，大小和根數應該和柱相同。

至于基礎內的箍筋，一般是2～3道，用于固定插筋用，出了基礎頂面就是柱子的箍筋了，按照圖紙施工，伸入上層的鋼筋長度一般取1米左右就可以了，滿足搭接或者焊接要求就可以了。

參考資料來源：百度百科--基礎插筋

參考資料來源：百度百科--鋼筋

塔吊樁基礎的計算式及需要那些數據

基本參數 ：

塔吊型號 QTZ80A 基礎埋深 D=3.8 m 承臺長度 Lc=5.5 m 承臺寬度 Bc=5.5 m 承臺厚度 Hc=1.35 m 樁直徑 d=800 m 樁間距 a=3.4 m 箍筋間距 S=200 mm

樁基承臺的自重計算：

其中 D 基礎埋深 D=3.8 m 。

Lc 承臺長度 Lc=5.5 m Bc 承臺寬度 Bc=5.5 m Hc 承臺厚度 Hc=1.35 m 。

經過計算 G=25×5.5×5.5×1.35+20×5.5×5.5×3.8=3319.94 kN。

擴展資料：

對于有樁基礎的塔吊，必須驗算樁基礎的承載力。根據計算分析，在非工作狀態下，塔吊大臂垂直于基礎面對角線時最危險。當以對角兩根樁的連線為軸（圖2—1），產生傾覆力矩時，將由單樁受力，此時樁的受力為最不利情況。

若計算出的P2＜0，即樁將受到拉力，拉力為|P2|

L———樁的中心距。

5、?????單樁承載力

單樁的受壓承載力由樁側摩阻力共同承擔的，單樁受壓承載力為：

單樁的抗拔承載力由樁側摩阻力承擔，單樁抗拔力為：

RK2=UP∑qSiLi????????????????????????????????（2—6）

其中：

qp—————樁端承載力標準值，KPa

AP—————樁身橫截面面積，m2

UP—————樁身的周長，m

qSi—————樁身第I層土的摩阻力標準值，KPAk

Li—————按土層劃分的各段樁長，m

將計算所得的P1和RK1相比較，|P2|和RK2相比較，若P1?RK1且|P2|?RK2則可滿足要求。

參考資料來源：百度百科——塔吊

請問塔吊基礎的驗算方法及步驟

1、計算的前提條件：荷載計算、選擇設計參數；

2、承臺基礎承載力計算；

3、承臺受沖切承載力驗算；

4、承臺配筋計算；

5、單樁允許承載力特征值計算；

6、單樁樁頂作用力計算和承載力驗算；

7、樁身載面強度計算；

8、灌注樁配筋計算；

QTZ40型塔吊混凝土基礎設計計算實例

十字梁式樁基礎計算書

十字梁式樁基礎計算書

一、塔機屬性

塔機型號 TC7052(QTZ400)

塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m) 20

塔機獨立狀態的計算高度H(m) 25

塔身桁架結構 型鋼

塔身桁架結構寬度B(m) 1.8

二、塔機荷載

塔機豎向荷載簡圖

1、塔機自身荷載標準值

塔身自重G0(kN) 251

起重臂自重G1(kN) 37.4

起重臂重心至塔身中心距離RG1(m) 22

小車和吊鉤自重G2(kN) 3.8

最大起重荷載Qmax(kN) 60

最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m) 11.5

最小起重荷載Qmin(kN) 10

最大吊物幅度RQmin(m) 50

最大起重力矩M2(kN?m) Max[60×11.5，10×50]＝690

平衡臂自重G3(kN) 19.8

平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m) 6.3

平衡塊自重G4(kN) 89.4

平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m) 11.8

2、風荷載標準值ωk(kN/m2)

工程所在地 江蘇 鹽城

基本風壓ω0(kN/m2) 工作狀態 0.2

非工作狀態 0.45

塔帽形狀和變幅方式 錐形塔帽，小車變幅

地面粗糙度 C類(有密集建筑群的城市市區)

風振系數βz 工作狀態 1.82

非工作狀態 1.82

風壓等效高度變化系數μz 0.8

風荷載體型系數μs 工作狀態 1.95

非工作狀態 1.95

風向系數α 1.2

塔身前后片桁架的平均充實率α0 0.35

風荷載標準值ωk(kN/m2) 工作狀態 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.2＝0.54

非工作狀態 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.45＝1.22

3、塔機傳遞至基礎荷載標準值

工作狀態

塔機自重標準值Fk1(kN) 251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4

起重荷載標準值Fqk(kN) 60

豎向荷載標準值Fk(kN) 401.4+60＝461.4

水平荷載標準值Fvk(kN) 0.54×0.35×1.8×25＝8.51

傾覆力矩標準值Mk(kN?m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×8.51×25)＝403.58

非工作狀態

豎向荷載標準值Fk'(kN) Fk1＝401.4

水平荷載標準值Fvk'(kN) 1.22×0.35×1.8×25＝19.22

傾覆力矩標準值Mk'(kN?m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×19.22×25＝-116.61

4、塔機傳遞至基礎荷載設計值

工作狀態

塔機自重設計值F1(kN) 1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68

起重荷載設計值FQ(kN) 1.4FQk＝1.4×60＝84

豎向荷載設計值F(kN) 481.68+84＝565.68

水平荷載設計值Fv(kN) 1.4Fvk＝1.4×8.51＝11.91

傾覆力矩設計值M(kN?m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×8.51×25)＝627.64

非工作狀態

豎向荷載設計值F'(kN) 1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68

水平荷載設計值Fv'(kN) 1.4Fvk'＝1.4×19.22＝26.91

傾覆力矩設計值M'(kN?m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×19.22×25＝-91.88

三、樁頂作用效應計算

承臺布置

樁數n 4 承臺高度h(m) 1.3

承臺梁寬l(m) 1 承臺梁長b(m) 7

樁心距ab(m) 5.5 樁直徑d(m) 0.5

加腋部分寬度a(m) 0.6

承臺參數

承臺混凝土強度等級 C35 承臺混凝土自重γC(kN/m3) 25

承臺上部覆土厚度h'(m) 0 承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19

承臺混凝土保護層厚度δ(mm) 50

承臺底面積：A=2bl-l2+2a2=2×7.00×1.00-1.002+2×0.602=13.72m2

承臺及其上土的自重荷載標準值：

Gk=A(hγC+h'γ')=13.72×(1.30×25.00+0.00×19.00)=445.9kN

承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×445.9=535.08kN

1、荷載效應標準組合

軸心豎向力作用下：

Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+445.9)/4=226.82kN

荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/ab

=(461.40+445.9)/4+(403.58+19.22×1.30)/5.50=304.75kN

Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/ab

=(461.40+445.9)/4-(403.58+19.22×1.30)/5.50=148.9kN

2、荷載效應基本組合

荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：

Qmax=(F+G)/n+(M+FVh)/ab

=(565.68+535.08)/4+(627.64+11.91×1.30)/5.50=392.12kN

Qmin=(F+G)/n-(M+FVh)/ab

=(565.68+535.08)/4-(627.64+11.91×1.30)/5.50=158.26kN

四、樁承載力驗算

樁參數

樁混凝土強度等級 C60 樁基成樁工藝系數ψC 0.85

樁混凝土自重γz(kN/m3) 25 樁混凝土保護層厚度б(mm) 35

樁入土深度lt(m) 15

樁配筋

自定義樁身承載力設計值 是 樁身承載力設計值 3200

地基屬性

是否考慮承臺效應 是 承臺效應系數ηc 0.1

土名稱 土層厚度li(m) 側阻力特征值qsia(kPa) 端阻力特征值qpa(kPa) 抗拔系數 承載力特征值fak(kPa)

粉土夾粘土 2 5 100 0.8 100

粉土 3 24 340 0.8 150

粉土 4.5 18 200 0.8 180

粉砂 5 54 200 0.8 200

粉土夾砂土 5 24 180 0.8 200

1、樁基豎向抗壓承載力計算

樁身周長：u=πd=3.14×0.5=1.57m

樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2

承載力計算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5m

fak=(2×100+1.5×150)/3.5=425/3.5=121.43kPa

承臺底凈面積：Ac=(A-nAp)/n=(13.72-4×0.2)/4=3.23m2

復合樁基豎向承載力特征值：

Ra=uΣqsia?li+qpa?Ap+ηcfakAc=1.57×(0.5×5+3×24+4.5×18+5×54+2×24)+180×0.2+0.1×121.43×3.23=818.38kN

Qk=226.82kN≤Ra=818.38kN

Qkmax=304.75kN≤1.2Ra=1.2×818.38=982.06kN

滿足要求！

2、樁基豎向抗拔承載力計算

Qkmin=148.9kN≥0

不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！

3、樁身承載力計算

縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2

(1)、軸心受壓樁樁身承載力

荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=392.12kN

樁身結構豎向承載力設計值：R=3200kN

滿足要求！

(2)、軸心受拔樁樁身承載力

Qkmin=148.9kN≥0

不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！

五、承臺計算

承臺梁底部配筋 HRB335 10Φ20 承臺梁上部配筋 HRB335 8Φ18

承臺梁腰筋配筋 HRB335 4Φ12 承臺箍筋配筋 HPB235 Φ10@150

承臺箍筋肢數n 4

1、荷載計算

塔身截面對角線上立桿的荷載設計值：

Fmax=F/4+M/(20.5B)=565.68/4+627.64/(20.5×1.80)=387.98kN

Fmin=F/4-M/(20.5B)=565.68/4-627.64/(20.5×1.80)=-105.14kN

暗梁計算簡圖

彎矩圖(kN?m)

剪力圖(kN)

Vmax=255.29kN，Mmax=0kN?m，Mmin=-377.82kN?m

2、受剪切計算

截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-35-20/2=1255mm

受剪承載力截面高度影響系數：βhs=(800/h0)1/4=(800/1255)1/4=0.89

塔吊邊至樁邊的水平距離：a1=ab/2-B/20.5-d/2=5.50/2-1.80/20.5-0.50/2=2748mm

計算截面剪跨比：λ'=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=2.19

承臺剪切系數：α=1.75/(λ+1)=1.75/(2.19+1)=0.55

V=255.29kN≤βhsαftb0h0=0.89×0.55×1.57×103×1.00×1.255=965.83kN

滿足要求！

3、受沖切計算

塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.80+2×1.255=4.31m

ab=5.50m＞B+2h0=4.31m

角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：c=(b-ab+d)/2=(7.00-5.50+0.50)/2=1m

角樁沖跨比：λ''=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=1；

角樁沖切系數：β1=0.56/(λ+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47

Nl=V=255.29kN≤2β1(c+al/2)βhpfth0=2×0.47×(1+2.75/2)×0.96×1.57×103×1.255=4184.28kN

滿足要求！

4、承臺配筋計算

(1)、承臺梁底部配筋

αS1= Mmin/(α1fclh02)=377.82×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0.015

ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.015)0.5=0.015

γS1=1-ζ1/2=1-0.015/2=0.993

AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=377.82×106/(0.993×1255×300)=1011mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%

承臺梁底需要配筋：A1=max(1011, ρlh0)=max(1011,0.0024×1000×1255)=2956mm2

承臺梁底部實際配筋：AS1'=3142mm2≥AS1=2956mm2

滿足要求！

(2)、承臺梁上部配筋

αS2= Mmin/(α2fclh02)=0×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0

ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0)0.5=0

γS2=1-ζ2/2=1-0/2=1

AS2=Mmax/(γS2h0fy2)=0×106/(1×1255×300)=0mm2

承臺梁上部需要配筋：A1=max(0, 0.5AS1')=max(0,0.5×3142)=1571mm2

承臺梁上部實際配筋：AS2'=2036mm2≥AS2=1571mm2

滿足要求！

(3)、承臺梁腰筋配筋

梁腰筋按照構造配筋HRB335 4Φ12

(4)、承臺梁箍筋計算

箍筋抗剪

箍筋鋼筋截面積：Asv1=3.14×102/4=79mm2

計算截面剪跨比：λ'=(ab-20.5B)/(2h0)=(5.50-20.5×1.80)/(2×1.255)=1.18

取λ=1.5

混凝土受剪承載力：1.75ftlh0/(λ+1)=1.75×1.57×103×1.00×1.255/(1.5+1)=1379.24kN

Vmax=255.29kN≤1.75ftlh0/(λ+1)=1379.24kN

按構造規定選配鋼筋！

配箍率驗算

ρsv=nAsv1/(ls)=4×78.5/(1000×150)=0.21％≥ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.57/210=0.18％

滿足要求！

(5)、承臺加腋處配筋

承臺加腋處，頂部與底部配置水平構造筋Φ12@200mm、豎向構造箍筋Φ8@200mm，外側縱向筋Φ10@200mm。

六、配筋示意圖

詳見塔吊基礎圖

關于塔吊基礎設計計算和構造和塔吊基礎設計方案的介紹到此就結束了，不知道你從中找到你需要的信息了嗎 ？如果你還想了解更多這方面的信息，記得收藏關注本站。